开封不锈钢管件简介

2试验结果与讨论

2．1成分分析结果

对加工前和加工后的试样进行成分分析，分析结果表明加工前和加工后成分没有变化，结果见表1。

2．2水质分析

按照GB50050—2007的规定，对于不锈钢换热设备，要求在使用过程中循环冷却水出水温度小于45℃时，管内壁温度不大于70℃时，氯离子质量浓度不大于700mg/L，总硬度不大于1100mg/L;当冷却水大于45℃，管内壁温度大于70℃时，要求总硬度小于200mg/L，对氯离子没有要求。在调查过程中发现，此不锈钢换热设备在使用过程中其冷却水温度基本介于60～120℃，对采集的水样进行分析，结果显示氯离子的质量浓度为408．95mg/L，总硬度达到1065．96mg/L，显然总硬度超标。GB50050—2007虽然对于氯离子的要求没有提到，但是在GB50050—1995中明确提出，氯离子质量浓度要不大于300mg/L，显然按GB50050—1995标准判断，此次水质中实测氯离子质量浓度大大超标。

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2．3金相分析结果

图3为螺旋板换热器上部焊缝至定距柱与板焊缝间的切割面显微特征。从图3可以看出:裂纹起始于水面，向油面延伸扩展，主要集中在上部焊缝附近的循环水和水蒸气界面附近以及定距柱与板焊缝附近。图中小箭头的密集程度代表其数量和严重性。从图3可以看出，分布于焊缝附近的大量裂纹从水面的腐蚀沟向油面延伸扩展，呈“干树枝”状，裂纹边缘有的呈锯齿状，有的已呈穿透型裂纹，属应力腐蚀裂纹。树枝状裂纹是不锈钢在氯离子环境下应力开裂的典型特征。

对缺陷试样进行腐蚀后的金相组织，如图4所示。图4为缺陷件切割面显微组织特征，从图中可以看出:裂纹位于焊缝热影响区或附近，属于穿晶裂纹。

3分析与讨论

此案例的不锈钢应力腐蚀不能简单地归咎于某一方面的原因，在设备设计过程中还应该考虑其各方面的因素，如水质、温度、设备结构等。此案例中用不锈钢制成换热器，一边通水、一边通油，由于介质和温度不同，经过长期的冷热交换，应力比较大。设计时肯定考虑过水质的影响，但是不能单纯以对腐蚀介质的限定含量或介质纯净度的要求来替代对SCC的全面控制，而忽略了温度、结构、应力、使用一定时期内介质的变化等等因素。

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六月份为上半年还贷周期，钢厂选择主动减产降价措施，主流钢厂开始纷纷下调价格，考虑到价格底线，下调幅度不大，为的就是给贸易商多点优惠，贸易商多是根据当地需求状况来补货，随用随采操作模式依然是主导。钢厂考虑6月开始由于天气原因，钢铁行业的终端需求将转弱，不排除下月继续下调出厂价格。5月钢市利空弥漫，期现货价格皆跌破新低，社会库存持续下降，粗钢产量继续维持高位，上游原料震荡下跌，不锈钢管下游行业需求未见明显好转，加上微刺激政策仍未有实质利好，不锈钢管市场信心欠佳，谨慎观望成为主流心态，钢价虽难大幅下滑但也上升乏力。全国冷轧价格窄幅偏弱运行。

不锈钢管价格累计跌幅较大，与北方资源差价缩小，使得北材南下的优势减弱。北方钢厂面临再下调价格的压力，而南方则有补跌的压力。我认为这种成本攀升应该看作是回归正常，对于钢铁行业的可持续发展是有利的。目前我国钢铁企业之间在环保成本方面一直是不公平竞争，长此以往，将出现劣币驱逐良币的局面。